| 摘要 | 第11-13页 |
| ABSTRACT | 第13-14页 |
| 第一章 绪论 | 第15-25页 |
| 1.1 引言 | 第15页 |
| 1.2 成形极限图 | 第15-20页 |
| 1.2.1 成形极限图简介 | 第15-16页 |
| 1.2.2 成形极限图的获得 | 第16-18页 |
| 1.2.3 热成形极限的研究现状 | 第18-19页 |
| 1.2.4 缩颈失效判断准则 | 第19-20页 |
| 1.3 材料本构关系的研究现状 | 第20-21页 |
| 1.4 摩擦对Nakazima实验结果的影响 | 第21-22页 |
| 1.5 选题意义及本文主要研究内容 | 第22-25页 |
| 1.5.1 选题意义 | 第22页 |
| 1.5.2 本文的主要研究内容 | 第22-25页 |
| 第二章 5A90板料热塑性变形行为的研究及本构方程的构建 | 第25-55页 |
| 2.1 引言 | 第25页 |
| 2.2 单向拉伸实验 | 第25-34页 |
| 2.2.1 实验方案 | 第25-27页 |
| 2.2.2 常温拉伸结果分析 | 第27-28页 |
| 2.2.3 应变速率对板料流变行为的影响 | 第28-30页 |
| 2.2.4 变形温度对板料流变行为的影响 | 第30-32页 |
| 2.2.5 变形温度对板料各向异性的影响 | 第32-34页 |
| 2.3 本构模型的构建 | 第34-54页 |
| 2.3.1 350℃-450℃温度范围内本构模型的构建 | 第34-43页 |
| 2.3.1.1 应变补偿型Arrhenius模型 | 第34-38页 |
| 2.3.1.2 改进的Johnson-Cook模型 | 第38-41页 |
| 2.3.1.3 本构模型的准确性对比 | 第41-43页 |
| 2.3.2 200℃-300℃温度范围内本构方程的建立 | 第43-52页 |
| 2.3.2.1 应变补偿型Arrhenius模型 | 第43-48页 |
| 2.3.2.2 修正的Johnson-Cook模型 | 第48-52页 |
| 2.3.3 25℃-150℃温度范围内修正的Johnson-Cook模型 | 第52-54页 |
| 2.4 本章小结 | 第54-55页 |
| 第三章 摩擦系数对Nakazima实验结果的影响 | 第55-69页 |
| 3.1 引言 | 第55页 |
| 3.2 Nakazima实验过程及结果研究 | 第55-59页 |
| 3.2.1 实验方案及设备 | 第55-57页 |
| 3.2.2 实验结果 | 第57-59页 |
| 3.3 Nakazima实验的有限元模拟研究 | 第59-67页 |
| 3.3.1 有限元模型的建立 | 第59-60页 |
| 3.3.2 摩擦系数对板料失效位置的影响 | 第60-64页 |
| 3.3.3 摩擦系数对板料应变路径的影响 | 第64-66页 |
| 3.3.4 摩擦系数对板料失效时刻的影响 | 第66-67页 |
| 3.4 摩擦系数的预测 | 第67-68页 |
| 3.5 本章小节 | 第68-69页 |
| 第四章 5A90铝锂合金板成形极限图的研究 | 第69-79页 |
| 4.1 引言 | 第69页 |
| 4.2 5A90板料成形极限图的实验研究 | 第69-72页 |
| 4.2.1 实验设备及实验方案 | 第69-71页 |
| 4.2.2 实验结果分析 | 第71-72页 |
| 4.2.2.1 常温实验结果分析 | 第71页 |
| 4.2.2.2 高温实验结果分析 | 第71-72页 |
| 4.3 缩颈判断准则对5A90板料极限应变的影响 | 第72-77页 |
| 4.3.1 等效塑性应变增量比判断准则(准则一) | 第72-73页 |
| 4.3.2 最大冲头力准则(准则二) | 第73-74页 |
| 4.3.3 厚向应变二阶导数最大值准则(准则三) | 第74-75页 |
| 4.3.4 应变路径转变准则(准则四) | 第75页 |
| 4.3.5 不同准则对极限应变的影响及与实验结果对比 | 第75-76页 |
| 4.3.6 350℃和450℃条件下成形极限图的预测 | 第76-77页 |
| 4.4 本章小节 | 第77-79页 |
| 第五章 结论与展望 | 第79-81页 |
| 5.1 结论 | 第79-80页 |
| 5.2 展望 | 第80-81页 |
| 参考文献 | 第81-89页 |
| 致谢 | 第89-91页 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文 | 第91-93页 |
| 攻读硕士学位期间参与的科研项目 | 第93-94页 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 | 第94页 |
