| 摘要 | 第5-7页 |
| Abstract | 第7-8页 |
| 第一章 绪论 | 第11-23页 |
| 1.1 高碳钢线材的国内外发展现状 | 第11-14页 |
| 1.2 高碳钢的显微组织与性能关系 | 第14-17页 |
| 1.3 高碳钢的强韧化机理 | 第17-18页 |
| 1.4 合金元素在高碳钢中的作用 | 第18-21页 |
| 1.4.1 铌元素在高碳钢中的作用 | 第18-20页 |
| 1.4.2 其他元素在高碳钢中的作用 | 第20-21页 |
| 1.5 本课题的研究背景及意义 | 第21-23页 |
| 1.5.1 课题研究背景 | 第21-22页 |
| 1.5.2 课题研究目的 | 第22页 |
| 1.5.3 主要研究内容 | 第22-23页 |
| 第二章 实验材料及研究方法 | 第23-31页 |
| 2.1 实验材料 | 第23-24页 |
| 2.1.1 92A实验钢 | 第23-24页 |
| 2.1.2 82B实验钢 | 第24页 |
| 2.2 实验内容及方法 | 第24-31页 |
| 2.2.1 热力学计算 | 第24页 |
| 2.2.2 热膨胀实验 | 第24-25页 |
| 2.2.3 热模拟实验 | 第25-28页 |
| 2.2.4 组织形貌观察 | 第28-29页 |
| 2.2.5 力学性能检测 | 第29-30页 |
| 2.2.6 物理化学相分析 | 第30-31页 |
| 第三章 铌对实验钢静态相变过程的影响 | 第31-51页 |
| 3.1 Thermo- Calc软件计算结果 | 第31-34页 |
| 3.1.1 热力学性质图计算结果 | 第31-33页 |
| 3.1.2 热力学二元截面相图计算结果 | 第33-34页 |
| 3.2 铌对实验钢不同奥氏体化温度下晶粒度的影响 | 第34-36页 |
| 3.3 铌对实验钢静态连续冷却转变的影响 | 第36-46页 |
| 3.3.1 实验钢 1200℃奥氏体化的连续冷却转变 | 第36-40页 |
| 3.3.2 实验钢 900℃奥氏体化的连续冷却转变 | 第40-44页 |
| 3.3.3 实验钢连续冷却变化规律讨论 | 第44-46页 |
| 3.4 铌对实验钢静态等温转变过程影响 | 第46-49页 |
| 3.4.1 实验钢静态等温转变过程模拟结果 | 第46-48页 |
| 3.4.2 实验钢静态等温转变过程实验结果 | 第48-49页 |
| 3.5 本章小结 | 第49-51页 |
| 第四章 铌对实验钢热变形及等温相变过程的影响 | 第51-63页 |
| 4.1 不同工艺参数下 92A实验钢的热变形过程 | 第51-57页 |
| 4.1.1 不同工艺参数下 92A实验钢热变形后组织 | 第51-52页 |
| 4.1.2 不同工艺参数下 92A实验钢热变形的真应力-真应变曲线 | 第52-54页 |
| 4.1.3 铌对 92A实验钢热变形过程的影响规律 | 第54-57页 |
| 4.2 变形温度及等温相变温度对 92A实验钢组织性能的影响 | 第57-62页 |
| 4.2.1 变形温度对 92A实验钢组织性能的影响 | 第57-60页 |
| 4.2.2 等温相变温度对 92A实验钢组织性能的影响 | 第60-62页 |
| 4.3 本章小结 | 第62-63页 |
| 第五章 实验钢组织性能测试 | 第63-75页 |
| 5.1 铌对实验钢显微组织的影响 | 第63-71页 |
| 5.1.1 92A钢显微组织观察 | 第63-66页 |
| 5.1.2 82B钢显微组织观察 | 第66-71页 |
| 5.2 铌对实验钢力学性能的影响 | 第71-73页 |
| 5.3 含铌实验钢的物理化学相分析 | 第73-74页 |
| 5.3.1 92A钢物理化学相分析结果 | 第73-74页 |
| 5.3.2 82B钢物理化学相分析结果 | 第74页 |
| 5.4 本章小结 | 第74-75页 |
| 第六章 针对盘条工业成品存在问题的合金体系调整 | 第75-81页 |
| 6.1 工业成品 82B盘条钢的成分 | 第75页 |
| 6.2 成品 82B盘条钢的组织形貌及力学性能 | 第75-77页 |
| 6.3 铌铬复合微合金化合金体系对盘条钢生产的工艺改善探讨 | 第77-81页 |
| 第七章 结论 | 第81-83页 |
| 7.1 本文的主要结论 | 第81页 |
| 7.2 问题与展望 | 第81-83页 |
| 参考文献 | 第83-87页 |
| 发表论文和参加科研情况说明 | 第87-88页 |
| 致谢 | 第88页 |
